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  第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 伸长率的种类、定义和换算 徐效谦 东北特钢集团大连特殊钢丝有限公司 大连”6031 摘要：对广大金属制作的产品工作者来说。伸长率是一个既熟悉又陌生的概念。本文 从分析钢铁材料拉伸时应力一应变特性着手。揭示了各种伸长率的含义、区别及换 算关系。同时根据大量实验数据，努力探索组织架构和冷加工工艺对伸长率的影 响，首次测得不同组织架构钢丝断后伸长率的换算系数，为深入研究伸长率找到 突破口。 关键词：伸长率延伸率换算 钢丝伸长率是衡量钢丝塑性的一项参数，GB／T228-2002《金属材料室温拉 伸试验方法》等效采用IS06892：1998，将伸长率分为6种：残余延伸率 A 、 断裂总伸长率 At 、最大力总伸长率 Agt 、最大力非比例伸长率 Ag 、残余 延伸率 Ar 和屈服点延伸率 Ae 。断后伸长率是卸除应力后测定的伸长率： 残余延伸率也是卸除应力后测定的伸长率，但GB／T228-2002对其测定方法未作 统一规定；其余4项均为在应力下测定的伸长率。 1伸长率的定义和用途n】 伸 extension ，能够理解为拉伸试验时，引伸计上标距Le的伸长称为“延伸”， 试样上标距Lo的伸长称为“伸长，试验中可以用测延伸的方法测定伸长，两 者无本质区别。 从金属材料应力一应变曲线上能够准确的看出，钢丝拉伸试验时伸长由弹性伸长、 塑性均匀变形伸长和局部缩颈伸长3部分所组成，不同伸长率其实就是这3种伸长 中的全部或部分伸长与原始标距长度的百分比。 after fracture ：试样拉断后，标 断后伸长率 Percentageelongation 距的永久伸长 Lu—Lo 与原始标距的百分比。钢丝断后伸长率是在拉断后的试 样上测取的，计算方式如公式1。断后伸长率也可以从引伸计上测得，其实就是 塑性均匀变形伸长+局部缩颈伸长 △Lr 与原始标距长度的百分比，△Lr见图1。 A：塾u二兰!×100％：一td-,r×100％公式l L。 Lo 式中：Lo_试样原始标距，咖； LII一拉断后试样对接时实际标距，mill。 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 ， D 图l用图解法测定断后延伸和断裂总延伸 total at 断裂总伸长率 Percentageelongationfracture ：断裂的瞬 间，试样伸长的增量与原始标距的百分比。钢丝断裂总伸长率是在应力下测定的 伸长率，如图l。引伸计的标距应等于试样标距，试验时纪录拉伸力一延伸曲线， 测得图中C，oC为断裂总伸长 △Lf ，则断裂总伸长率计算方式如公式2。断裂 总伸长 △Lf 实际包含了试样弹性伸长、塑性均匀变形伸长和局部缩颈伸长全部 3项伸长率。 AT A。 —z_u—。f×100％公式2 Lo atmaximum 最大力总伸长率 Percentageelongation force 试样拉到 最大力时，标距的伸长与原始标距的百分比。钢丝最大力总伸长率是在应力下测 定的伸长率，见图2和图3，将最大力点的总延伸△Lm除以引伸计标矩Le，即 为最大力总伸长率，见公式3。如拉伸力一延伸曲线在最大点呈现一个平台，则 取平台宽度的中点作为求测最大力总伸长率的最大力点。最大力总伸长率实际包 含了试样弹性伸长和塑性均匀变形伸长两项伸长率。 AT 公式3 Agt -L．副L—Im×100％ 图2最大力总延伸和最大力非比例延伸 图3最大力平台中点为最大力点 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 ional ionat 最大力非比例伸长率 Percentage elongat non—proport maximum force ：钢丝最大力非比例伸长率也是在应力下测定的伸长率，见图2 和图3。将引伸计上的最大力总延伸扣除弹性延伸部分即为非比例延伸△Lg，将 其除以引伸计标矩Le，即为最大力非比例伸长率，见公式4。最大力非比例伸长 率实际反映了试样塑性均匀变形伸长率。 AT A。一I 羔×100％公式4 Lc 残余延伸率 Percentagepermanentextension ：残余延伸率是在引伸计 上测定的伸长率，指试样施加并卸除应力后，引伸计标距的残余延伸与引伸计标 距 Le 的百分比，曾称为永久伸长率。 ， o 图4屈服点延伸率的测定 图5屈服阶段均匀硬化开始点位置的测定 extension ：屈服点延伸率是在 屈服点延伸率 Percentageyieldpoint 应力下测定的伸长率，对呈现不连续屈服的材料，指从屈服开始到屈服结束 均 匀硬化开始 之间的延伸与引伸计标矩 Le 的百分比，见图4和公式5。 GB／T228—2002进一步明确为屈服点非比例延伸率。当屈服阶段均匀硬化开始点 E8-2000的方法 屈服点延伸 不容易确定时，建议按图5所示方法确定 ASTM 率。 ^T Ae—I 1×100％公式5 L。 上述6种伸长率中，断后伸长率、断裂总伸长率、最大力总伸长率、最大力 非比例伸长率和残余延伸率是成品钢丝选用的检验测试的项目，尚未见成品钢丝选用屈 服点延伸率的事例。目前，绝大多数钢丝标准中要求测定的伸长率均指断后伸长 率；GB／T11182-2006《橡胶管增强用钢丝》中要求钢丝断裂总伸长率应不小于 2％：YB／T123—1997 铝包钢丝》中要求钢丝断裂时总伸长率应不小于1．5％： 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 GB／T5223—2002《预应力混凝土用钢丝》中要求冷拉钢丝最大力下总伸长率不小 于1．5％，消除应力光圆及螺旋肋钢丝最大力下总伸长率不小于3．5％； YB／T125-1997《光缆用镀锌碳素钢丝》中要求“钢丝永久伸长率小于O．1％”， 对永久伸长率的测量方法规定如下：“把钢丝试样夹紧在合适的拉力试验机上， 施加最小破断拉力2％的初负荷，标定好250mm以上的距离L1为标记长度，然后 以不大于50mm／min的拉伸速度加载到最小破断拉力的60％， 保持此力10～12s 后 再卸载到初负荷，接着测出标记长度L2，，按公式6计算永久伸长率的值。 公式6 永久伸长率 Ar 2半×10。％ 2影响伸长率的因素¨’31 金属材料锭坯内部存在各类冶金缺陷，在压力工艺流程中，金属晶粒沿主变 形方向拉长，夹杂也沿变形方向排列，形成金属纤维，造成材料各向异性，即使 是同一批产品，取样部位和取样方向不同，伸长率往往有一定的差异，因此产品 标准应对试样的截取部位和方向有明确的规定。 除冶金缺陷、冷热加工和热处理导致金属材料的力学性能不均匀外，伸长率 对如下变量很敏感：拉伸试验速率、试样几何形状 标距、直径 和表面光洁度、 拉力试验机的夹具、引伸计精度、试样对中状况和热耗等。 拉伸试验时的拉伸速率对金属材料的伸长率有明显的影响，伸长率值一般随 拉伸速率增加而降低。拉伸速率对不锈钢断后伸长率的影响如图6。从图6可以 看出：随着拉伸速度的增加，不锈钢的断后伸长率急剧下降，拉伸速度提高到一 定限度，断后伸长率趋于平稳，但不同钢种对速率变化的敏感程度各异，到目前 为止尚未找到一个公式或一个固定的数 他 值来表示拉伸速率对伸长率的影响。因 船 此GB／T228根据钢铁材料的特性，规定 簧聃 造硒 测定屈服点延伸率 Ae 时，应变速率 54 应控制在0．00025／s～0．0025／s范围 船 内；测定其他伸长率时，应变速率应控 O 510J座机电线／s范围内，以此来排除速 v／ mmlIIII^’ 率的影响。 图6拉伸速率对不锈钢断后伸长率的影响 断后伸长率与试样的几何形状、标距、直径密切相关：同一材料，圆形横截 面试样比矩形横截面试样具有更高的断后伸长率和断面收缩率；试样标距分为比 第二届全国金属制品高新技术论坛 例标距和非比例标距两种，凡试样原始标距 Lo 与原始横截面积 So 存在厶 七、／瓦关系，的称为比例试样，不存在上述关系的称为非比例试样。常用比例系 际标准和GB／T228均优先推荐k 5．65的短试样，同时规定原始标距不得小于 15mm，当试样原始横截面积太小，短试样标距不足15mm时，可选用长试样 优 ●____●________一 先考虑 或非比例试样。实际上短试样和长试样最初是按照厶 5 和厶 ．Y14万so 广：-一 10，仁s．确定的，对于圆形截面试样相当于Lo：5d和Lo lOd。同一材料，选 V万。 用不同标距测得的伸长率数值不一样，用短试样和长试样测得的伸长率分别用 A。．。。和A¨。表示。仅当标距 引伸计标距 、横截面形状和面积相同、或比例系数 相同时，断后伸长率才具有可比性。对于直径或厚度小于4mm的钢丝，GB／T228 伸长率用A表示，同样必须注明原始标准长度L。 lOOmm或Lo 200mm。 对试样表面光洁度、拉力试验机的夹具、引伸计精度、试样对中状况和热耗 的控制，GB／T228在试样加工、试验设备的准确度、试验速率、夹持方法等相关 条款中均有明确的规定，检测时必须严格按规定操作。 3伸长率的换算 钢丝拉伸试验时，试样伸长由弹性伸长、塑性均匀变形伸长和局部缩颈伸长 3部分组成，其中弹性伸长和塑性均匀变形伸长基本是全标距范围内的均匀伸长， 弹性伸长率和塑性均匀变形伸长率取决于材料的特性，基本不受标距长度的影 响。局部缩颈伸长是拉拔力达到最大值后，在试样的某一处开始产生局部缩颈引 起的伸长，局部缩颈伸长仅局限于断裂点附近 5d--lOd区间内 ，因而局部缩 颈伸长率除取决于材料的特性外，还与试样标距的长度相关，如图7。 图7断口位置及标距对断后伸长率的影响嘲 第二届全国金属制品高新技术论坛 图中阴影面积代表断后伸长率的大小，A区局部缩颈伸长贡献大，B区局部 缩颈伸长贡献减小，而C区几乎不受局部缩颈伸长影响。因断后伸长率是塑性均 匀变形伸长率和局部缩颈伸长率之和，所以断后伸长率值与试样标距相关，标距 愈长，伸长率愈小。下面将介绍一些与伸长率相关的换算公式。 伸长率 A 与断面收缩率 Z 关系H3：在塑性变形过程中，试样瞬时长度 L。 等于原标距 L0 加上伸长量 △L ： 公式7 厶 甜4￡ 厶 ·+刳 加删 在塑性变形过程中，试样瞬时截面积 St 等于原截面积 So 减去截面积 变化量 AS ： 溉… ￡ -一刳刮，一力公式8 由干塑性变形过程中体积不变，厶S Lo￡，两式联立得到： 1+A 1一力 1 公式9 从上式可推导出：彳 i Zi或z 而A 上述伸长率与断面收缩率的换算关系只有在均匀变形阶段才成立，如果产生 缩颈变形，上式就不成立了，但由此可推算均匀变形收缩和局部缩颈收缩对断面 收缩率的贡献。 弹性伸长率 A- ：根据材料弹性模量 E 的定义可以推导出，钢丝的弹性 伸长率 A弹 ： 彳-：譬×100％ 公式10 形伸长是整个试样的均匀伸长，可表示为△L皇 口厶；局部缩颈伸长是局部伸 长，可表示为：ALm颈---∥√s。，则断后伸长率A 塑性均匀变形伸长率+局部 缩颈伸长率： A-a+∥监 -／11式公 上式又称为包氏关系式，式中口和∥是与材料特性相关的常数。从关系式中 能够准确的看出： 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 随原始标距增加，断后伸长率减小；同一材料，试样截面积不同，即使采用同一 标距测得的断后伸长率也不同；只有采用同一比例系数的试样，检测结果才有可 比性。国内外许多人研究过包氏关系式，认为该公式反映的断后伸长率与试样尺 寸的关系不那么准确，需要修正，其中典型的修正公式为： 肛酣∥等一∥等×iS 公式挖 式中S为缩颈处最小截面积，说明断后伸长率与断面收缩率之间存在一定的 正关联。 断后伸长率的换算：目前广泛使用的断后伸长率与试样尺寸的关系式是奥氏 0liver 公式，一般认为奥氏公式比包氏关系式更准确、更适用，现行国际标 准ISO 公式为基础演算出来的。奥氏公式的基本表达式为： …阿黼3 式中刀和n是与材料特性相关的常数。对于某种材料，取不同标距和不同截 面积的试样测定断后伸长率，然后对测得数据进行数理分析，求出常教斤和n， 即可得到该材料断后伸长率的计算公式。 奥氏公式不仅准确地给出了断后伸长率和试样尺寸的关系，只要对基本表达 式进行适当变换，就可以用于断后伸长率的换算。对于比例标距基本表达式可变 换为： ～ 昙 ” 公加 对于同一材料斤和n相同，若在Lff√：i 七时断后伸长率为彳，而厶／√石 以时断后伸长率为以，则： 以 丢]“彳 公式·5 一时旧”彳黼6 4同牌号、不同标距钢材断后伸长率换算 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 素钢和低合金钢中给出了“抗拉强度在300～700MPa范围内的热轧、热轧和正火 或退火、回火或无回火的碳素钢和低合金钢的断后伸长率换算方法，该标准特 别强调“本标准不适用于冷轧 拔 状态钢，淬火回火钢和奥氏体钢”，“也不适 用于试样的原始标距长度超过25√s。或宽厚比超过20的试样。标准以奥氏公 式为基础，确定指数n O．4，导出横截面积相等的试样，从一个定标距伸长率换 算到另一个定标距伸长率的简化公式为： ，，r 、o·4 4 l兰l彳公式17 LLDr／ 由比例标距伸长率换算到定标距伸长率的简化公式为： f√sD，1 A 公式18 4 七0‘4【1：：_J GB／T17600-1998第2部分：奥氏体钢中，给出了固溶处理状态下的奥氏体 不锈钢，抗拉强度在450--一750MPa范围内；试样的原始标距长度不超过25√E或 宽厚比不超过20时，断后伸长率换算方法。标准以奥氏公式为基础，确定指数 n O．127，换算公式同碳素钢和低合金钢。 5不同牌号、不同标距钢丝的实测数据 国家标准给出了热轧碳素钢和低合金钢，以及固溶处理状态奥氏体不锈钢的 断后伸长率换算方法，但不同牌号、不同状态、不同标距冷拉钢丝断后伸长率换 算时指数n应该取什么数值?笔者通过实际测量，并对测得数据进行回归分析， 求得部分牌号，不同状态的R和n数值，如表i，仅供参考。 以横截面积相等的试样，从一个定标距伸长率换算到另一个定标距伸长率的 公式为基础，两边取对数可以导出n和R的计算公式： ·g 鲁 …-g㈦妣例g 和g㈦黼9 扭R阿拙叫爿黼。 为了使伸长测量更准确，试验用钢丝全部先矫直，然后打上间隔lOmm的标 Lo lOOmm时的伸长率。 第二届全国金属制品高新技术论坛 表1不同牌号、不同状态钢丝断后伸长率换算系数 序 Ik Z 钢丝牌号 状态 工艺参数及组织结构 R n 号 MPa％ l 1Crl8Ni9Ti 固溶处理 周期炉圃溶 650 71．7 75．20．195 2 0Crl7N．12M02 固溶处理 连续炉固溶 746 71．6 55．0 0．20 3 0Crl7Nil2M02固溶处理 连续炉固溶 783 69．8 63．2 0．23 4 00Crl9Nil3M03固溶处理 周期炉固溶 640 71．2 68．8 O．2l 1Crl8Mn9Ni5N 795 71．3 74．5 O．18 5 固溶处理 周期炉固溶 6 3J9 固溶处理 周期炉固溶． 2Crl9Ni9Mo 889 65．6 51．3 0．17 7 GH2132 固溶处理 周期炉固溶 708 33．8 55．2 0．26 8 OCr25A15 退火 罩式炉850℃退火 714 61．8 52．7 0．48 9 2Crl3 轻拉 退火+轻拉 减面率22％ 磨光丝305 69．5 59．0 0．50 10 3Crl3 退火 氮气保护井式炉退火 588 73．7 71．5 0．40 ll 4Crl3 退火 氮气保护井式炉退火 612 63．9 55．0 0．30 7Ni2 702 72．8 53．4 O．39 12 MlCrl 退火 氮气保护井式炉退火 13 9Crl8Mo 退火 氮气保护井式炉退火 790 24．825．3 O．23 14 921 退火 氮气保护井式炉660。C退火 645 82．9 55．2 O．29 A 07Mn2Ni2．Mo 15 MLl5 球化退火 氮气保护井式炉球化退火 440 75．2 73．4 O．42 16 M【L15 冷拉 球化退火+轻拉 减面率42％ 580 63．3 44．5 0．49 17 25 冷拉 盘条直接冷拉 减面率60％ 816 42．240．4 O．57 18 70 铅浴处理 索氏体组织 114033．1 22．6 0．34 19 70 球化退火 3级粒状珠光体组织 587 58．1 50．2 O．28 20 19A 退火 氮气保护井式炉退火 718 47．851．6 O_36 21 MLl6CrSiNi冷拉 球化退火+冷拉 减面率7．5％ 549 82．2 63．5 0．41 22 50B 777 64．255．6 0．40 油淬火回火 840C×15’油淬。630C×15’油冷 23 50B 油淬火回火 840C×157油淬，600℃×8’油冷989 62．947．1 0．43 115460．5 38．5 O．50 24 30CrMnSi 油淬火回火 880℃×20’油淬540 2×30’油冷 123861．O 0．54 25 35CrMo 油淬火回火 850℃×20’油淬550℃×10’油冷 37．5 40Cr 114355．8 36．5 O．5l 26 油淬火回火 850℃×15’油淬520℃×20’油冷 1159 27 40CrNiMo 油淬火回火 850℃×20’油淬600C×10’空冷67．O 43．2 0．54 28 40CrNiMo 92467．9 52．2 O．5l 油淬火回火 850℃×20’油淬630℃×15’空冷 126840．8 30．2 0．52 29 50CrV 油淬火回火 860℃×15’油淬500℃×20’油冷 ．156． 第二届全国金属制品高新技术论坛 30 25Cr2Ni4WA 116760．3 42．3 053 油淬火回火 850℃X20’油淬550C×15’油冷 X 3l 38CrMoAl 油淬火回火 940。C15’油淬．640 2X8’油冷 107266．8 5l-2O．56 32 20CrMnM0 147555．6 36．5 0．54 油淬火回火 850℃×20’油淬200℃×30’空冷 33 30CrMnMoTiA油淬火回火 870℃X20’油淬200℃×30’空冷174051．0 35．8 0．57 从表1能够准确的看出： On的数值大小可反映出标距变化对钢材伸长率的影响程度，n数值小，标 距变化时伸长率变化也小，说明该牌号钢具有良好的冷加工塑性。11数值大，检 测标距加长时伸长率明显减小，钢的冷加工塑性相对较低。 ②钢丝的n值与热处理后的抗拉强度有一定的关联，但与组织结构的关联似 乎更密切。热轧堆冷的70钢盘条，组织为片状珠光体，抗拉强度775N／mm2，n O．40： 铅浴处理的70钢丝，组织为索氏体，抗拉强度1140N／mm2，n O．34；球化退火的 构的70钢，n值最大差达O．12。对珠光体型钢而言，粒状珠光体组织的n值最 小，塑性最好；索氏体 细片状珠光体 组织的n值居中，塑性较好；片状珠光 体组织的n值最大，塑性不如其他两类组织。再看表1中的T9A 20号 和 据此推论：片状珠光体的钢，可以按GB／T17600一1998第1部分的规定，换算系 数n取0．40。 ③第1～7号钢为奥氏体钢，其n值在0．17--0．23范围内，是各类组织中n 值最小，塑性最好的钢。其中第7号高温合金GH2132，固溶处理后的组织尽管 也是奥氏体，因为合金元素种类多，含量大，n值高达O．26。从上述实验数据中 可以推论：奥氏体不锈钢丝在固溶状态下进行伸长率换算时，n取O．20是比较 合适的。 第l部分n O．40的规定。 组织为粒状珠光体，其n值分别为0．30和O．23，低于O．40。 ⑥第22一-31号钢淬火一回火后的组织为回火索氏体，第32--33号钢淬火一 回火后的组织为回火马氏体。这两类钢的n值与最终热处理抗拉强度有一定关 10 联，以40CrNiMo为例，，在同一淬火工艺条件下，．回火温度从600℃X7提高 159 到630℃×15’时，抗拉强度从1N／mm2降到924N／mm2，n值从O．54降到0．51。 综合分析，中低碳合金结构钢淬火一回火获得回火索氏体时，其n值约为0．50 第二届全国金属制作的产品高新技术论坛 O．54，其换算系数n可取为O．52；淬火一回火获得回火马氏体时，其换算系数rl 可取为0．55。 ⑦钢丝的n值随着冷加工减面率增大而增大，以MLl5为例，球化退火后钢 丝抗拉强度440N／m2，n 0．42；经45％减面率冷拉后，钢丝抗拉强度上升到 580N／mm2，n上升到0．492。对冷拉钢丝n值的变化规律有待于进一步验证。 参考文献 【1】梁新邦，李久林编著．GBfr228．2002《金属材料室温拉伸试验方法实施指南》，中 国标准出版社，2002年12月第一版． 【2】《钢丝钢丝绳钢绞线畈 》，中国标准出版社，2006年11 月第二版． 【3】3 《钢铁分析检验第二分册合金钢的物理性能》，大连钢厂内部资料． 【4】那顺桑，姚青芳编著．《金属强韧化原理与应用》，化学工业出版社，2006年8月第 l版，P33． 作者简介 徐效谦东北特殊钢集团大连特殊钢丝有限公司返聘专家，教授研究员级高级工程师。 ．158． 卜、 I砥 h 8 卜、 口 口 峰’“ 《 基 蛙 ·啡 戗 媒 卜、 圈 N ∞ N寸 nh ∞ oN ln 卜 晕 h 8 I^ h 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